Calcularea rezistențelor aerodinamice

După alegerea diametrului sau dimensiunilor secțiunii, viteza aerului este specificată :, m / s, unde ff - suprafața reală a secțiunii transversale, m 2. Pentru canalele rotunde, pentru conductele pătrate, pentru m 2 dreptunghiulare. În plus, pentru conductele dreptunghiulare, se calculează diametrul echivalent, mm. Pătratul cu diametrul pătrat echivalent este egal cu partea pătrată.

Mai mult, în ceea ce privește vf și d (sau deq), se determină pierderi specifice de presiune pentru frecare R, Pa / m. Acest lucru se poate face conform tabelului 22.15 [1] sau conform următoarei nomograme (diametrele intermediare nu sunt semnate):

Se poate folosi și formula aproximativă

Eroarea sa nu depășește 3 - 5%, ceea ce este suficient pentru calculele tehnice. Pierderea totală de presiune pentru frecare pentru întreaga secțiune R1, Pa, se obține prin înmulțirea pierderii specifice R cu lungimea secțiunii l. Dacă se utilizează conducte de aer sau conducte de alte materiale, trebuie să introduceți o corecție a rugozității înw. Aceasta depinde de rugozitatea absolută echivalentă a materialului din conducta de aer Ke și cantitățile vf.

Rezistența absolută echivalentă a materialului conductelor [1]:

Plaster pe rețea

Valorile corecției din [1]

Pentru conductele de aer din oțel și viniplast în Româniaw = 1. Valori mai detaliate înw pot fi găsite în Tabelul 22.12 [1]. Cu această corecție, pierderea de presiune specificată pentru fricțiunea Rlvw, Pa, se obțin prin înmulțirea Rl cu o valoare înw.

Apoi, presiunea dinamică în secțiune, Pa, este determinată. Aici cuîn - densitatea aerului transportat, kg / m 3. De obicei luate cuîn = 1,2 kg / m3.

În continuare, pe site se identifică rezistența locală, se determină coeficienții lor (CMR) și se calculează suma CMC din această secțiune (Y0).

Coloana "rezistență locală" înregistrează numele rezistențelor (robinet, tee, cruce, cot, grila, plafon, umbrelă etc.) disponibile în această secțiune. În plus, numărul și caracteristicile lor sunt indicate, pentru care valorile MMR sunt determinate pentru aceste elemente. De exemplu, pentru curbele rotunde, acesta este unghiul de rotație și raportul dintre raza de rotație și diametrul canalului r / d, pentru retragerea dreptunghiulară - unghiul de rotație și dimensiunile laturilor canalelor a și b. Pentru deschiderile laterale din conductă sau conductă (de exemplu, în locul grăturii de admisie a aerului), raportul dintre suprafața deschiderii și secțiunea canalului fgăuri/ fdespre. Pentru treceri și cruci pe trecere, raportul dintre aria secțiunii transversale a trecerii și trunchiul fn/ fcu și descărcarea în ramură și în cilindrul Ldespre/ Lcu, pentru teuri și cruci pe ramură - raportul dintre aria secțiunii ramurii și trunchiul fn/ fcu și din nou cantitatea Ldespre/ Lcu. Trebuie avut în vedere faptul că fiecare tee sau cruce conectează două secțiuni adiacente, dar aparțin uneia dintre aceste secțiuni, unde debitul de aer L este mai mic. Diferența dintre teuri și trecerile pe trecere și pe ramură este legată de modul în care trece direcția calculată. Acest lucru este prezentat în figura următoare.

Aici direcția calculată este reprezentată de o linie groasă, iar direcția fluxului de aer curge prin săgeți subțiri. În plus, este semnat unde exact în fiecare variantă trunchiul, trecerea și ramura teiului sunt localizate pentru alegerea corectă a fn/ fcu, fdespre/ fcu și Ldespre/ Lcu. Rețineți că, în sistemele de aer de alimentare, calculul se efectuează de obicei împotriva mișcării aerului și a gazelor de eșapament - de-a lungul acestei mișcări. Secțiunile la care teu-urile luate în considerare sunt marcate cu marcaje. Același lucru este valabil și pentru cruci. De obicei, deși nu întotdeauna, teuri și cruci pe culoar apar atunci când se calculează direcția principală, iar pe ramura apar în porțiuni mici de aliniere aerodinamice (cm. Mai jos). În acest caz, aceeași tee pe direcția principală poate fi considerată ca o tee pe trecere, iar pe cea secundară ca o ramură cu un coeficient diferit.

Valorile aproximative ale [1] pentru rezistențele întâlnite frecvent sunt prezentate mai jos. Grilele și plafoanele sunt luate în considerare numai la secțiunile de capăt. Coeficienții pentru încrucișări sunt luați în aceeași mărime ca și pentru teșii corespunzători.

Semnificația unor rezistențe locale.

Calcul aerodinamic al conductelor de aer

Calcul aerodinamic al conductelor de aer - una dintre etapele principale ale proiectării sistemului de ventilație, tk. vă permite să calculați secțiunea transversală a canalului (diametru - pentru rotund și înălțime cu lățimea dreptunghiulară).

Suprafața secțiunii transversale a conductei este aleasă în funcție de viteza recomandată pentru acest caz (depinde de fluxul de aer și locația secțiunii calculate).

F = G / (ρ, v), m²

unde G - debitul de aer la secțiunea calculată a canalului, kg / s
ρ - densitatea aerului, kg / m³
v - Viteza recomandată a aerului, m / s (vezi tabelul 1)

Tabelul 1. Determinarea vitezei de aer recomandate în sistemul de ventilație mecanică.

Cu un sistem de ventilație naturală, se presupune că viteza aerului este de 0,2-1 m / s. În unele cazuri viteza poate ajunge la 2 m / s.

Formula pentru calculul pierderilor de presiune la deplasarea aerului prin conducta:

ΔP = ΔPtr + ΔPm.s. = λ (l / d) · (v2 / 2) · ρ + Σx · (v2 / 2) · ρ, [Pa]

Într-o formă simplificată, formula pentru pierderea presiunii aerului în canal arată astfel:

ΔP = R1 + Z, [Pa]

Pierderile specifice de presiune asupra frecarii pot fi calculate prin formula:
R = λ (l / d) · (v2 / 2) · ρ, [Pa / M]

l - lungimea canalului, m
Z - pierdere de presiune la rezistențe locale, Pa
Z = Σx · (v2 / 2) · ρ, [Pa]

Pierderea specifică de presiune pentru fricțiunea R poate fi, de asemenea, determinată folosind tabelul. Este suficient să cunoașteți debitul de aer din zonă și diametrul canalului.

Tabel de pierderi specifice de presiune asupra frecarii in conducta.

Figura superioară din tabel este debitul de aer, iar cifra inferioară este pierderea de presiune specifică pentru frecare (R).
Dacă conducta este dreptunghiulară, valorile din tabel sunt căutate pe baza diametrului echivalent. Diametrul echivalent poate fi determinat prin următoarea formulă:

d eq = 2ab / (a ​​+ b)

unde o și b - lățimea și înălțimea canalului.

Acest tabel prezintă pierderea de presiune specifică la un coeficient de rugozitate echivalent de 0,1 mm (coeficient pentru conductele din oțel). Dacă conducta este fabricată dintr-un alt material - atunci valorile tabelului trebuie ajustate conform formulei:

ΔP = Ri3 + Z, [Pa]

unde R - Pierdere specifică de presiune de fricțiune
L - lungimea canalului, m
Z - Pierderi de presiune la rezistențe locale, Pa
β - Factor de corecție, ținând seama de rugozitatea canalului. Valoarea sa poate fi luată din tabelul de mai jos.

De asemenea, este necesar să se ia în considerare pierderea de presiune asupra rezistenței locale. Coeficienții rezistențelor locale și metoda de calcul a pierderilor de presiune pot fi luate din tabelul din articolul "Calcularea pierderilor de presiune în rezistența locală a sistemului de ventilație. Coeficienții rezistenței locale. "O presiune dinamică este determinată din tabelul de pierderi specifice de presiune de fricțiune (Tabelul 1).

Pentru a determina dimensiunile conductelor de aer la proiectul natural, se utilizează valoarea presiunii disponibile. Presiune de unică folosință - aceasta este presiunea care este creată datorită diferenței dintre temperaturile aerului furnizat și aerul evacuat, cu alte cuvinte - Presiunea gravitațională.

Dimensiunile conductelor de aer în sistemul de ventilație naturală sunt determinate folosind următoarea ecuație:

unde ΔPDIS - presiunea disponibilă, Pa
0,9 - factor de creștere pentru rezerva de putere
n este numărul de secțiuni de canal de pe ramura calculată

Cu un sistem de ventilație cu motivație mecanică a aerului, canalele de aer sunt selectate la viteza recomandată. Mai mult, pierderile de presiune se calculează pe linia de suflat calculată, iar un ventilator este selectat în funcție de datele finale (debitul de aer și presiunea).

Metoda de calcul aerodinamic al conductelor de aer

Cu acest material, redacția revistei WORLD CLIMATE continuă să publice capitole din cartea "Sisteme de ventilație și climatizare: Recomandări pentru proiectarea clădirilor industriale și publice". Autor Krasnov Yu.S.

Aerodinamic conductă de calcul începe cu desen diagrame axonometrice (1: 100), aplicarea porțiuni de numere de încărcări L (m3 / h), iar lungimile I (m). Determinați direcția calculului aerodinamic - de la locul cel mai îndepărtat și încărcat până la ventilator. În caz de îndoială în determinarea direcției, se calculează toate variantele posibile.

Calculul începe de la locul îndepărtat: determinați diametrul D (m) al rundei sau suprafața F (m 2) a secțiunii transversale a canalului dreptunghiular:

Viteza recomandată este următoarea:

Viteza crește pe măsură ce vă apropiați de ventilator.

În conformitate cu apendicele H din [30], se iau următoarele valori standard:CT sau (a x b)articol (M).

Viteza reală (m / s):

Raza hidraulică a conductelor dreptunghiulare (m):

unde este suma coeficienților rezistențelor locale din secțiunea canalului.

Rezistența locală la granița a două situri (teuri, treceri) este menționată într-un sit cu un debit mai mic.

Coeficienții rezistențelor locale sunt prezentați în anexe.

Schema sistemului de ventilație care servește unei clădiri de birouri cu 3 etaje

Exemplu de calcul
Date inițiale:

Conductele de aer sunt realizate din tablă zincată galvanizată, grosimea și mărimea cărora corespund cca. H de la [30]. Materialul arborelui de admisie a aerului este caramida. Deoarece distribuitorii de aer sunt utilizați, grilele sunt reglabile tip PP cu secțiuni posibile: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 și 600 x 200 mm, factor de umbrire de 0,8 și o viteză maximă de ieșire a aerului de până la 3 m / s.

Rezistența supapei încălzitoare la primire cu lamele complet deschise 10 Pa. Rezistența hidraulică a încălzitorului de aer este de 100 Pa (conform unui calcul separat). Filtru de rezistență G-4 250 Pa. Rezistența hidraulică a amortizorului de zgomot 36 Pa (conform calculului acustic). Pe baza cerințelor arhitecturale, sunt proiectate conducte de secțiune dreptunghiulară.

Secțiunile canalelor de cărămidă sunt luate din tabel. 22,7 [32].

Coeficienții rezistențelor locale

Secțiunea 1. Poziția PP la secțiunea de ieșire 200 × 400 mm (calculată separat):

Calcul aerodinamic al conductelor de aer

Crearea condițiilor confortabile pentru a rămâne în camere este imposibilă fără calcularea aerodinamică a conductelor de aer. Pe baza datelor obținute, se determină diametrul secțiunii transversale a țevii, puterea ventilatorului, numărul și caracteristicile ramurilor. În plus, se poate calcula puterea încălzitoarelor de aer, parametrii deschiderilor de admisie și de evacuare. În funcție de scopul specific al încăperilor, se ia în considerare zgomotul maxim admis, frecvența schimbului de aer, direcția și viteza fluxurilor din cameră.

Cerințe moderne pentru sistemul de ventilație prevăzut în Codul de Practică SP 60.13330.2012. Parametrii normalizată a parametrilor de microclimat în camere diferite sunt date în IEC 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 și SanPiN 2.1.2.2645. La momentul sistemelor de ventilație calcul toate dispozițiile trebuie să fie luate în considerare în mod necesar.

Calcul aerodinamic al conductelor de aer - algoritm de acțiuni

Lucrările includ mai multe etape consecutive, fiecare rezolvând probleme locale. Datele primite sunt formate sub formă de tabele, pe baza cărora se fac schemele de bază și se realizează orare. Lucrările sunt împărțite în următoarele etape:

  1. Elaborarea unei scheme axonometrice pentru distribuția aerului în întregul sistem. Pe baza schemei, se determină o metodologie specifică de calcule, luând în considerare caracteristicile și sarcinile sistemului de ventilație.
  2. Calculul aerodinamic al conductelor de aer se realizează atât de-a lungul drumurilor principale cât și de-a lungul tuturor ramurilor.
  3. Pe baza datelor obținute, se selectează forma geometrică și suprafața secțiunii transversale a conductelor de aer, se determină parametrii tehnici ai ventilatoarelor și a caloriferelor. În plus, se ia în considerare posibilitatea instalării de senzori de stingere a incendiului, prevenirea răspândirii fumului, posibilitatea de a regla automat puterea de ventilație ținând cont de programul generat de utilizator.

Elaborarea unei diagrame a sistemului de ventilație

În funcție de parametrii liniari ai circuitului, se alege diagrama, poziția spațială a conductelor, punctele de conectare a dispozitivelor tehnice suplimentare, ramurile existente, punctele de alimentare și aerul de admisie.

Diagrama prezintă principala autostradă, locația și parametrii acesteia, punctele de conexiune și caracteristicile tehnice ale ramurilor. Particularitățile aranjamentului conductelor iau în considerare caracteristicile arhitecturale ale clădirii și ale clădirii în ansamblu. În timpul redactării schemei de alimentare, procedura de calcul începe cu punctul sau din încăperea cea mai îndepărtată de ventilator, pentru care este necesară asigurarea frecvenței maxime a schimbului de aer. În timpul compilării ventilației de evacuare, criteriul principal este valorile maxime pentru debitul de aer. Linia comună în timpul calculelor este împărțită în secțiuni separate, fiecare secțiune trebuie să aibă aceleași secțiuni ale conductei, un consum stabil de aer, aceleași materiale de fabricație și geometria țevilor.

Segmentele sunt numerotate în secvență din secțiunea cu debitul cel mai mic și de la cea mai mare la cea mai mare. Apoi, lungimea efectivă a fiecărei secțiuni individuale este determinată, secțiunile individuale sunt însumate și lungimea totală a sistemului de ventilație este determinată.

În timpul planificării schemelor de ventilație, acestea pot fi acceptate ca fiind comune pentru astfel de încăperi:

  • rezidențială sau publică în orice combinație;
  • dacă sunt în categoria de incendiu aparțin grupului A sau B și sunt situate pe cel mult trei etaje;
  • una dintre categoriile de clădiri de producție din categoria B1-B4;
  • categoria de clădiri industriale B1 m B2 este permisă să fie conectată la un sistem de ventilație în orice combinație.

Dacă nu există ventilație naturală în sistemele de ventilație, schema trebuie să prevadă conectarea obligatorie a echipamentului de urgență. Locația de alimentare și de instalare a ventilatoarelor suplimentare este calculată în conformitate cu regulile generale. Pentru camerele cu deschideri deschise sau deschise în caz de nevoie, circuitul poate fi realizat fără posibilitatea unei conexiuni de rezervă de urgență.

Sistemele de aspirație a aerului poluat direct din zonele tehnologice sau de lucru trebuie să aibă un ventilator de rezervă, dispozitivul poate fi pornit automat sau manual. Cerințele se referă la zonele de lucru din clasele de pericol I și II. Este permis să nu se prevadă schema de instalare a ventilatoarelor de rezervă numai în următoarele cazuri:

  1. Oprirea sincronă a proceselor industriale dăunătoare în cazul încălcării funcționalității sistemului de ventilație.
  2. În spațiile de producție există o ventilație de urgență separată cu canalele sale de aer. Parametrii unei astfel de ventilații ar trebui să elimine cel puțin 10% din volumul de aer furnizat de sistemele staționare.

Schema de ventilație ar trebui să prevadă o posibilitate separată de a umple locul de muncă cu o poluare a aerului crescută. Toate secțiunile și punctele de conectare sunt indicate pe diagramă și sunt incluse în algoritmul general de calcul.

Este interzisă plasarea dispozitivelor de recepție a aerului mai aproape de opt metri de-a lungul liniei orizontale de la haldele de gunoi, locuri de parcare, drumuri de trafic intens, conducte de eșapament și coșuri de fum. Dispozitivele de recepție a aerului trebuie să fie protejate de dispozitive speciale pe partea vântului. Indicatorii rezistenței dispozitivelor de protecție sunt luați în considerare în timpul calculelor aerodinamice ale sistemului general de ventilație.
Calculul pierderilor de presiune a aerului Calculul aerodinamic al conductelor de aer pentru pierderile de aer se face pentru a selecta corect secțiunile transversale pentru a asigura cerințele tehnice ale sistemului și selectarea puterii ventilatoarelor. Pierderile sunt determinate de formula:

Rkm - valoarea pierderii presiunii specifice la toate secțiunile canalului;

Pgr - presiunea aerului gravitațional în canalele verticale;

ΣL - suma părților individuale ale sistemului de ventilație.

Pierderile de presiune se obțin în Pa, lungimea secțiunilor este determinată în metri. Dacă mișcarea fluxurilor de aer în sistemele de ventilație se datorează diferenței de presiune naturală, atunci scăderea de presiune calculată Σ = (Rln + Z) pentru fiecare secțiune individuală. Pentru a calcula capul gravitațional, trebuie să folosim formula:

Pgr - capul gravitațional, Pa;

h este înălțimea coloanei de aer, m;

ρn - densitatea aerului în afara camerei, kg / m 3;

ρîn - densitatea aerului în cameră, kg / m 3.

Calculele suplimentare pentru sistemele de ventilație naturale sunt realizate prin formulele:

Aria secțiunii transversale este determinată de formula:

FP - zona secțiunii transversale a canalului de aer;

LP - debitul real al aerului la secțiunea calculată a sistemului de ventilație;

VT - viteza fluxului de aer pentru a asigura multiplicitatea necesară a schimbului de aer în cantitatea potrivită.

Luând în considerare rezultatele obținute, pierderea de presiune este determinată atunci când masele de aer sunt deplasate forțat de-a lungul conductelor de aer.

Pentru fiecare material utilizat pentru fabricarea conductelor de aer, se aplică factori de corecție, în funcție de rugozitatea suprafeței și de viteza debitului de aer. Pentru a facilita calculele aerodinamice ale conductelor de aer, se pot folosi tabele.

Tabel. №1. Calcularea canalelor metalice de profil circular.

Tabelul nr. 2. Valorile factorilor de corecție, luând în considerare materialul de fabricație a conductei de aer și viteza aerului.

Coeficienții de rugozitate utilizați pentru calculele pentru fiecare material depind nu numai de caracteristicile sale fizice, ci și de viteza fluxului de aer. Cu cât aerul se mișcă mai repede, cu atât mai multă rezistență se întâmplă. Această caracteristică trebuie luată în considerare la alegerea unui anumit coeficient.

Calculul aerodinamic al debitului de aer în conductele pătrate și circulare prezintă rate diferite ale vitezei de curgere cu aceeași zonă secțională a trecerii condiționate. Acest lucru se explică prin diferențele dintre natura vortexurilor, semnificația lor și capacitatea de a rezista mișcării.

Condiția principală a calculelor - viteza mișcării aerului este în continuă creștere, pe măsură ce zona se apropie de ventilator. În acest sens, se impun cerințe privind diametrele canalului. În același timp, parametrii schimbului de aer în clădiri sunt luați în considerare în mod necesar. Locațiile de intrare și de ieșire de fluxuri sunt selectate cu o astfel de condiție ca oamenii din interior nu se simt schițe. Dacă secțiunea transversală directă nu reușește să obțină un rezultat reglat, diafragme cu găuri străpunse sunt introduse în canale. Datorită schimbării diametrului găurilor se realizează reglarea optimă a debitului de aer. Rezistența diafragmei se calculează prin formula:

Calculul general al sistemelor de ventilație trebuie să țină seama de:

  1. Presiunea dinamică a fluxului de aer în timpul mișcării. Datele sunt conforme cu specificația tehnică și servesc drept criteriu principal în timpul selecției unui ventilator special, a amplasării acestuia și a principiului de funcționare. Dacă nu este posibil să se prevadă modurile planificate de funcționare a sistemului de ventilație cu o singură unitate, sunt prevăzute mai multe instalații. Locația exactă a instalării acestora depinde de caracteristicile schemei schematice a conductelor și de parametrii admisi.
  2. Volumul (debitul) debitelor maselor de aer în secțiunea fiecărei ramuri și a camerei pe unitate de timp. Datele inițiale - cerințele autorităților sanitare privind curățenia spațiilor și caracteristicile procesului tehnologic al întreprinderilor industriale.
  3. Pierderea de presiune inevitabilă care apare ca urmare a fenomenelor de vortex în timpul deplasării curenților de aer la diferite viteze. În plus față de acest parametru, se ia în considerare secțiunea reală a canalului și forma sa geometrică.
  4. Viteza optimă a mișcării aerului în canalul principal și separat pentru fiecare ramură. Indicatorul afectează alegerea puterii ventilatorului și amplasarea instalației.

Sfaturi practice pentru efectuarea calculelor

Pentru a facilita producerea calculelor, este permisă utilizarea unei scheme simplificate, se aplică tuturor locațiilor cu cerințe critice. Pentru a asigura parametrii necesari, selecția ventilatoarelor pentru putere și cantitate se face cu o marjă de până la 15%. Calculul aerodinamic simplificat al sistemelor de ventilație se realizează în conformitate cu următorul algoritm:

  1. Determinarea suprafeței secțiunii transversale a canalului, în funcție de viteza optimă a debitului de aer.
  2. Selectarea canalului aproximativ la secțiunea transversală standard calculată. Indicatorii specifici trebuie selectați întotdeauna în sus. Canalele aeriene pot avea indicatori tehnici sporiti, iar capacitățile lor nu trebuie reduse. Dacă este imposibilă selectarea canalelor standard în condițiile tehnice, acestea vor fi făcute în funcție de schițe individuale.
  3. Verificați indicatorii vitezei aerului luând în considerare valorile reale ale secțiunii condiționate a canalului principal și ale tuturor ramurilor.

Sarcina calculului aerodinamic al conductelor de aer este de a furniza indicatori planificați de ventilație a clădirilor cu pierderi minime de resurse financiare. În același timp, este necesar să se reducă simultan intensitatea forței de muncă și consumul de metale ale lucrărilor de construcție și instalare, să se asigure fiabilitatea echipamentului instalat în diferite moduri.

Echipamentul special trebuie să fie instalat în locuri accesibile, este ușor accesibil pentru realizarea de inspecții tehnice de rutină și alte lucrări pentru menținerea sistemului în stare de funcționare.

În conformitate cu prevederile GOST R EN 13779-2007 pentru calculul eficienței ventilației ε v trebuie să aplicați formula:

cuENA - indicatorii de concentrare a compușilor dăunători și a substanțelor suspendate în aer;

cu IDA - concentrația compușilor chimici dăunători și a solidelor suspendate într-o încăpere sau zonă de lucru;

c sorbi - indicatori ai poluării cauzate de aerul care intră.

Eficiența sistemelor de ventilație depinde nu numai de puterea dispozitivelor de evacuare sau pompare conectate, ci și de amplasarea surselor de poluare a aerului. În timpul calculului aerodinamic, trebuie luați în considerare indicatorii minime pentru eficiența funcționării sistemului.

Putere specifică (pag sfp > W ∙ s / m 3) de ventilatoare se calculează după formula:

de P - puterea motorului electric montat pe ventilator, W;

q v - debitul de aer al ventilatoarelor furnizate pentru o funcționare optimă, m 3 / s;

Δp - indicele de scădere a presiunii la intrarea și evacuarea aerului din ventilator;

η tot - eficiența generală a motorului electric, a ventilatorului de aer și a conductelor de aer.

În timpul calculelor, se menționează următoarele tipuri de fluxuri de aer în conformitate cu numerotarea din diagramă:

Diagrama 1. Tipuri de fluxuri de aer în sistemul de ventilație.

  1. Extern, intră în sistemul de aer condiționat al spațiilor din mediul extern.
  2. Asigurați aerul. Fluxurile de aer care curg în sistemul de canale după precondiționare (încălzire sau curățare).
  3. Aerul din cameră.
  4. Curenți de aer curenți. Trecerea aerului de la o cameră la alta.
  5. Evacuare. Aerul evacuat din cameră în exterior sau în sistem.
  6. Recircularea. O parte din fluxul returnat în sistem pentru a menține temperatura internă la valorile specificate.
  7. Șters. Aerul care iese din incintă este irevocabil.
  8. Aer secundar. Se întoarce înapoi în cameră după curățare, încălzire, răcire etc.
  9. Pierderea aerului. Scurgeri posibile din cauza scurgerilor în racordurile conductelor.
  10. Infiltrație. Procesul de intrare în aer într-un mod natural.
  11. Exfiltrațiile. O scurgere naturală a aerului din cameră.
  12. Un amestec de aer. Suprimarea simultană a mai multor fire.

Pentru fiecare tip de aer există standarde naționale. Toate calculele sistemelor de ventilație trebuie să le ia în considerare.

  • Kom.predlozhenie
  • preț
  • Comanda acum
  • Verificați tarifele
    • Puteți obține prețul prin numărul gratuit
      8 (800) 555-17-56

Zdravsvuyte. Numele meu este Serghei, sunt expert în administrarea site-ului.

Calcul aerodinamic al conductelor de aer

Pagini de lucru

Conținutul lucrării

CALCULAREA AERODINAMICĂ A DUCELOR AERIENE

Am selectat grilajele cu gheare.

Determinați debitul de aer. L = 3600 m 3 / h alegeți camera 2PKT10

1. Selectăm zăbrelele STD 302 cu dimensiunile de 150x580 cu Fzh.s = 0,038 m 2, ƺ = 1,2

Acceptăm viteza în zăbrele V = 4 m / s. Zona necesară pentru secțiunea live

FZ.p. = L / V = ​​3600 / (3600 * 4) = 0,25 m 2

Numărul de grătare lăcuite

N = Fg.r./Fc = 6,57, rotunjit la partea dreaptă mai mare: n = 8

Găsim suprafața totală a secțiunii vii a grătarelor

Gasim adevarata viteza in sectiunea transversala a grilajelor

Rezistența aerodinamică a grătarului în perioada caldă:

ΔP = 1,2 * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 7,79 Pa

În perioada rece: L = 1800 V = 1800 / (3600 * 0304) = P = 1,64,? * 1,64 2 1,2 * 1,2 / 2 = 1,94 Pa

În partea rece, există o expansiune ascuțită. În perioada caldă ΔP = 0,64 * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 4,16 Pa

În perioada rece, ΔP = 0,64 * 1,64 2 * 1,2 / 2 = 1,03 Pa

există un împrumut ascuțit de 2 ori. În perioada caldă ΔP = (0,4 + 0,5) * 3,29 2 * 1,2 / 2 = 5,84 Pa

În perioada rece, ΔP = (0,4 + 0,5) * 1,64 2 * 1,2 / 2 = 1,45 Pa

2. Supapă izolată: DP = 15 Pa

3. Secțiunea de recepție. F = 1,75, V = 3600 / (3600 * 1,75) = 0,57m / s, = Ap * 0,57 2 20 * 1,2 / 2 = 3,89 Pa

4. Filtrul. ΔР = 300 Pa

5. Încălzitoare, t. nu ni se dă o construcție de cartier, atunci nu putem ridica încălzitorul. Luăm ΔР = 100 Pa

6. Secțiunea de conectare. F = 1,75, V = 0,57 m / s, ΔP = 13 * 0,57 2 * 1,2 / 2 = 2,53 Pa

8.1 Calculul aerodinamic al conductelor de aer ale sistemului de alimentare P1 al camerei cotate

Potrivit diagrama axonometrică a (de decontare) coloana vertebrală majore sistem de ventilație ales, telecomanda sau cel mai aglomerat, și este împărțit în zone de decontare. Secțiunea de proiectare este partea dreaptă a conductei cu același debit și secțiune transversală. În primul rând, se presupune că se înregistrează pierderi de presiune pe autostrada calculată, după care se iau în considerare pierderile de presiune din părțile rămase ale sistemului de ventilație. Calculul se efectuează în formă tabelară. După calcul, liniile paralele sunt verificate pentru pierderi de presiune. Dacă diferența depășește 10%, diafragma este legată.

Tipuri de rezistențe locale la site-uri:

genunchi cu muchii ascuțite ()

genunchi cu muchii ascuțite ()

tep pe trecere (x = 0,5)

tee pe trecere (x = 0,3)

3 genunchi cu muchii ascuțite ()

Ventilatorul BP-85-77 nr. 3-15 este adoptat preliminar, apoi F0 = 216x216 = 0,046 m 2;

Se adoptă un difuzor piramidal. Diametrul hidraulic al orificiului ventilatorului este determinat de formula:

Lamele sunt îndoite în spate la Lopta x = 0,3

genunchi cu muchii ascuțite ()

T-ramură în ramură (x = 1,5)

genunchi cu muchii ascuțite ()

T-ramură în ramură (x = 2,25)

un împrumut ascuțit (x = 0,5)

un împrumut ascuțit (x = 0,2)

3 genunchi cu marginile ascuțite ()

Pierderile totale de presiune în liniile de aspirație și evacuare:

Capacitatea ventilatorului: L = 3600 m 3 / h

Din catalogul firmei "Tyra" alegem ventilatorul BP85-77 №3.15 (versiunea-

1), cu o viteză de 1000 rpm,

Acceptăm factorii de stoc cu debitul KL= 1,1, în funcție de presiunea KP= 1,1, apoi: P = 914,3 * 1,1 = 1005,73 Pa, L = 3600 * 1,1 = 3960 m 3 / h

Puterea necesară motorului:

Am ales motorul ADM80A2, puterea N = 1,5 kW.

Coeficienții rezistenței locale

Tabelul coeficienților de rezistență locală

Tabelul arată valorile și calculul coeficientului de rezistență locală (sau rezistența hidraulică) rezistența locală la intrarea găurii cu margini ascuțite, ieșirea din coeficientul de canal al rezistenței locale a conductei cu o rotație lină prin 90, de la 30 până la 180 de grade canale pătrat rotund și rândul său ascuțit fără rotunjiri de canal dreptunghiular, o îngustare bruscă a canalului, coeficientul de rezistență la expansiunea bruscă a canalului, rezistența locală a robinet cu sertar semideschise sau clapa.

Coeficienții rezistenței locale a parcelelor

Dă valorile rezistenței locale următorii coeficienți secțiuni de accelerație, diafragma acută coeficientul de rezistență locală la intrarea în sistemul de canale cu un pătrat, secțiune transversală circulară și dreptunghiulară, supapa de rezistență supapă de transfer, o nișă într-un canal de genunchi secțiune circulară (rotire lină la 90 de grade) rezistență coeficient tee - trecere (contopirea fluxuri).

Tabelul coeficienților rezistenței locale a conductelor de aer

Tabelul prezintă coeficienții de rezistență locală a conductelor atunci când două jeturi fuzionează la un unghi de 180 și se rotesc cu 90 de grade, rezistența distribuitorului T, teu-ul de colectare și regenerare.

Calcul aerodinamic al conductelor de aer

Scopul calculului aerodinamic al conductelor:

Determinarea dimensiunilor transversale ale conductelor de aer;

Determinarea pierderilor de presiune în rețea pentru depășirea rezistenței;

corelarea pierderilor de presiune în ramurile sistemului.

Viteza de mișcare a aerului în canale este aleasă dintre cele recomandate:

Structura podelei standard și schema de ventilație proiectată sunt prezentate în anexă.

Calculul este redus la un tabel.

Apoi continuăm să conectăm ramurile.

Scopul legării este egalizarea pierderilor de presiune în ramurile cu pierderi de presiune de-a lungul secțiunilor liniei principale la punctele nodale. Ca urmare a unei legături corecte coordonate, repartizarea costurilor de-a lungul autostrăzii și offshoots va fi în concordanță cu proiectul.

Punctul Nodal A.

?Рмаг =? Р18 = 3.924 Pa

?Póv =? Р17 = 3.804 Pa

Diferența nu este mai mare de 10%, prin urmare sucursala este impusă de sine.

Punctul Nodal B.

?Póv =? Р19 = 4,586 Pa

Diferența nu este mai mare de 10%, prin urmare sucursala este impusă de sine.

Punctul Nodal B.

?Póv =? Р20 = 3.834 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 20 pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență locală conform tabelului 22.49 [7], vom determina dimensiunile diafragmei de 75 mm.

Punctul nod al lui G.

?Póv =? Р21 = 4,430 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile canalului de aer din secțiunea nr. 21 pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență locală conform tabelului 22.49 [7], vom determina dimensiunile diafragmei de 75 mm.

Punctul Nodal D.

?Рмаг =? Р4 = 13,553 Pa

Diferența nu este mai mare de 10%, prin urmare sucursala este impusă de sine.

Punctul nodal al lui E.

?Рмаг =? Р5 = 17,146 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile canalului de aer din secțiunea nr. 4, pe care va fi stabilit diafragma și coeficientul de rezistență locală conform tabelului 22.49 [7], vom determina dimensiunile diafragmei de 168 mm.

Punctul nod al lui G.

?Рмаг =? Р6 = 22,185 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență local conform tabelului 22.49 [7], se determină dimensiunile diafragmei de 158 mm.

Punctul nodal H.

?Рмаг =? Р7 = 29.067 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență locală conform tabelului 22.49 [7], vom determina dimensiunile diafragmei de 147 mm.

Punctul Nodal I.

?Рмаг =? Р8 = 34,044 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență locală conform tabelului 22.49 [7], determinăm dimensiunea diafragmei de 140 mm.

Punctul nodal al lui K.

?Рмаг =? Р9 = 39,415 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 4, pe care va fi stabilit diafragma și coeficientul de rezistență locală conform tabelului 22.49 [7], vom determina dimensiunile diafragmei de 135 mm.

Punctul nodal al lui L.

?Рмаг =? Р10 = 44,786 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență local conform tabelului 22.49 [7], se determină dimensiunile diafragmei de 131 mm.

Punctul nodal al lui M.

?Рмаг =? Р11 = 49,096 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile canalului de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență locală conform tabelului 22.49 [7], determinăm dimensiunea diafragmei de 130 mm.

Punctul nodal H.

?Рмаг =? Р12 = 54,280 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență local conform tabelului 22.49 [7], se determină dimensiunile diafragmei 127 mm.

Punctul nodal O.

?Рмаг =? Р13 = 60,409 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile canalului de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență local conform tabelului 22.49 [7], se determină dimensiunea diafragmei de 122 mm.

Punctul nodal al lui P.

?Рмаг =? Р14 = 67,717 Pa

Deoarece discrepanța este mai mare de 10%, este necesară o rezistență locală suplimentară sub forma unei diafragme.

Cunoscând dimensiunile conductei de aer din secțiunea nr. 4, pe care se va stabili diafragma și coeficientul de rezistență local conform Tabelului 22.49 [7], determinăm dimensiunea diafragmei de 120 mm.

Punctul nodal al lui P.

?Рмаг =? Р15 = 114,148 Pa

?Póv =? Р15 " = 107,662 Pa

Diferența nu este mai mare de 10%, prin urmare sucursala este impusă de sine.

În mod similar, ramurile sistemului B1 sunt conectate. Pentru a coordona, folosim supape de accelerație.

9. Determinarea eficienței termice a unității de recuperare a căldurii

1. Determinarea temperaturii aerului evacuat:

unde KL = Qm. cabane. RZ / Qm. cabane. comun- un indicator al eficienței distribuției aerului (MI Grimitlin)

Pentru spațiile rezidențiale se poate lua raportul de eliberare a căldurii:

Qm. cabane. RZ/ Qm. cabane. comun = 0,35, apoi KL = 2,5; (19)

Ty1 = 2,5 (22 ± 18) ± 18 = 28 ° C

2. Determinarea încălzirii aerului de alimentare cu căldura utilizată a aerului evacuat la temperatura tn2:

În prezența căldurii în incintă (VQTW > VQetc = 6889W> 3790W) a fost propus în lucrarea lui Kokorin O.Ya. pentru a încălzi iarnă, aerul exterior din PVK din încălzitorul de aer furnizează aer proaspăt numai la temperatura tpr. n = 8,6 ° C

3. Economiile de căldură datorate utilizării instalației de reciclare în schema de ventilație vor fi:

4. Cantitatea de căldură pentru încălzirea aerului extern de alimentare la tn1 fără reciclare:

5. Cantitatea de căldură pentru încălzirea aerului extern de alimentare la tn2 în timpul eliminării:

6. Prin formula (3) privind Lp. = 5208 m3 / h, obținem:

Bazele calculului aerodinamic al conductelor de aer. Selecția fanilor

Conductele de ventilație și sistemele de încălzire a aerului tind să producă o secțiune circulară cea mai scurtă, de regulă. Sistemele de ventilație și de încălzire a aerului ar trebui echipate cu dispozitive pentru reglarea cantității de aer transportat (porți, amortizoare de aer etc.) cu un mecanism mecanic și manual. În spațiile pentru animale și păsări, se recomandă să se aibă în vedere crearea presiunii aerului în perioadele reci și trecătoare, prin depășirea cantității de aer proaspăt deasupra aerului evacuat în cantitate de 15-20%.

În sarcina calculului aerodinamic al sistemului de conducte de aer este de a determina dimensiunile secțiunii transversale și pierderea de presiune în anumite secțiuni ale sistemului de canale, precum și pierderile de presiune în întregul sistem de canale.

După alegerea schemei rețelei de ventilație a încăperii, spargeți-o în secțiuni separate, cu un debit constant de aer. Limitele acestor secțiuni sunt de obicei teuri sau cruci.

Faceți o schemă axonometrică calculată (a se vedea figura 3.1); desemnează numerele de secțiuni cu flux constant de aer în cercuri; în partea dreaptă a cercului în numerotator se indică debitul de aer (m 3 / h) la amplasament, în numitor - lungimea secțiunii (m). Alegeți direcția de proiectare principală a trunchiului, care este caracterizată prin cea mai mare măsură (secțiunile 1, 2, 5 sau 6 din Figura 3.1).

Fig. 3.1 Schema de proiectare a conductelor de aer.

Alegeți forma secțiunii transversale a canalului (rotund, dreptunghiular), calculați aria secțiunii transversale a conductelor de aer (Feu) în secțiuni conform formulei

(3.18)

unde Leu - debitul de aer în această secțiune, m 3 / h; - viteza aerului, m / s.

Vitezele recomandate de aer în elementele sistemelor de ventilație artificială: în grătare louvered - 4... 6 m / s; în minele de aprovizionare - 3... 6 m / s; în canale și canale verticale - 5... 8 m / s; în canalele principale orizontale 10... 15 m / s; în ramuri - 6... 9 m / s; La ieșirea ieșirilor canalului de aer - 4... 8 m / s.

Distribuția egală a aerului de alimentare de-a lungul camerei ventilate cu ajutorul conductei principale cu secțiune transversală constantă este asigurată de diferitele deschideri de evacuare a aerului din zonă. Mai întâi determinați aria ultimului în cursul orificiului de aer, m 2

unde - debitul de aer prin conducta calculată, m 3 / h; m - numărul de puncte de desfacere (în spațiile pentru animale, găurile din conducta de alimentare sunt realizate la fiecare 1,5... 2 m); - viteza de mișcare a aerului la ieșirea din găuri (4... 8 m / s).

zonă eu-a prizei de aer

Coeficientul se găsește din formula

unde este coeficientul de curgere; Sîn - suprafața secțiunii transversale a conductei, m 2.

Numărul de găuri din conductă trebuie să satisfacă inegalitatea

3 / h, pentru această cameră sunt luate pe baza schimbului de aer orar estimat L ținând seama de faptul că aerul suge din conductele de aer

unde kn - Factorul de corecție a aerului sugerează canalele de aer (pentru conductele din oțel, plastic și azbest de ciment până la 50 m lungime kn = 1,1, în alte cazuri kn = 1,15); T - temperatura aerului care trece prin ventilator, о С; Tîn - temperatura aerului în zona de lucru a camerei, o C.

Pentru a determina presiunea totală pe care trebuie să o dezvolte ventilatorul, determinați pierderile de presiune din linia principală de proiectare (secțiunile 1, 2, 5 sau 6 din Figura 3.1), rezistențe lineare și locale. În plus, trebuie să se țină seama de presiunea dinamică a fluxului de aer în canale, de rezistența călduroaselor, a filtrelor etc. Presiunea necesară a suflantei (Pa) este determinată de formula

unde 1,1 - rezerva de presiune asupra rezistenței neprevăzute; - Pierderea de presiune datorată frecării și rezistenței locale în cea mai lungă ramură a rețelei de ventilație, Pa; R - Pierderea specifică a presiunii la frecare, Pa / m; L - lungimea secțiunii canalului, m; pierderea presiunii în rezistența locală a conductei de aer, Pa; suma coeficienților rezistențelor locale pe amplasament (tabelul 3.7); rd = υ 2 ρ / 2 - presiunea dinamică a debitului de aer, Pa; - viteza de deplasare a aerului în conductă (în liniile principale de 10... 15 m / s, în ramuri de 6... 9 m / s); ρ - densitatea aerului în canal, kg / m 3; ρdin - presiune dinamică la ieșirea din rețea, Pa; Pla - rezistența încălzitoarelor de aer, Pa.

Coeficienții rezistenței locale pentru conductele de aer

Metodă pentru determinarea rezistenței aerodinamice a conductei

Invenția se referă la industria minieră și m. Se utilizează pentru a determina rezistența lucrărilor miniere și a conductelor de ventilație în ventilarea minei. Scopul invenției este de a spori acuratețea determinării tracțiunii aerodinamice (ADF) a conductei luând în considerare scurgerea ADS în ea. Pentru a face acest lucru, măsurați debitul de aer la începutul și la sfârșitul canalului și suprafața medie a secțiunii transversale a conductei. Determinați densitatea aerului în conductă și rezistența la frecare (CT), rezistența locală (MS) și trageți (L C). Calculați suma CT, MS și LC. Apoi, utilizând formula, calculați DSA de scurgere a aerului. Atunci când este injectat, cantitatea de scurgere ADS este scăzută din suma CT, MS și LS, și atunci când se inversează, adică când este aspirat, scurgerea ADS este adăugată la suma CT, MS și LS.

REPUBLIC (51) 5 E 21 F 1/00

PRIVIND INVENȚIILE ȘI DESCHIDERILE

h = Wanaka K certificat Copyright (21) 4673850/03 (22) 03.04.89 (46) 23.03,92. Bull. M 11 (71) Krasnoiarskii Institutul de metale neferoase, Kalinin (72) și B.N.Satarov A.V.Satarov (53) 622452 (088.8) (56) Ushakov KZ Ventilația minei, M.:

Nedra, 1988, p. 65-102.

Ushakov K.Z. Aerologia întreprinderilor miniere. M,; Nedra, 1987, p.94 â € „112 (54) METODĂ DE DETERMINARE A Aerodinamic REZISTENTA duct (57) Invenția se referă la minerit și mb utilizate pentru a determina rezistența lucrărilor miniere și

Invenția se referă la industria minieră și poate fi utilizată pentru a determina rezistența lucrărilor miniere și a conductelor de ventilație în ventilarea minei.

Metode cunoscute pentru determinarea rezistenței la frecare, rezistență locală și frontală. Forța rezistenței aerodinamice este reprezentată de două componente - forțe de frecare și forțe de presiune. Forța de presiune este folosită pentru redistribuirea vitezei în prezența rotațiilor, constricțiilor, diverselor obiecte care aglomerau secțiunea transversală a canalului.

Forța de frecare depinde de rugozitatea conductei, a secțiunii transversale și a lungimii acesteia " 1721258 A1 Canale de ventilație pentru ventilarea minereurilor. Scopul invenției este de a spori acuratețea determinării tracțiunii aerodinamice (ADF) a conductei luând în considerare scurgerea ADS în ea. Pentru a face acest lucru, măsurați debitul de aer la începutul și la sfârșitul canalului și suprafața medie a secțiunii transversale a conductei. Determinați densitatea aerului în conductă și rezistența la fricțiune (CT), rezistența locală (MS) și trageți (LS). Calculați cantitatea de ST, MS și LS. Apoi, folosind formula, calculați

Scurgeri ADS. Când cantitatea de injecție se scade cantitatea DSA scurgere IE PT și PM MS și în cazul deplasării înapoi, adică în timpul aspirării, se adaugă suma CT MS și LS

Această reprezentare a forței de rezistență este valabilă pentru conductele de aer dens, lucrările miniere și conductele de ventilație sunt în cea mai mare parte conducte de aer liber. Este cunoscută determinarea pierderii de presiune în canal cu debite diferite ale debitului de aer la începutul și la sfârșitul producției, conform formulei unde R = o rezistență la ieșire LP / S; și - coeficientul de rezistență la frecare;

L - lungimea minei;

P u S - perimetrul și aria secțiunii transversale a minei;

QH - debitul de aer la începutul producției;

Q "- debitul de aer la sfârșitul producției. canale cu pereți permeabili și legea conservării energiei.

Când curge pe o față solidă50

55 de conducte de aer cu pereți permeabili, scurgerea de aer are loc în generarea sau scurgerea acestuia în exterior, în funcție de raportul de presiune din conductă și dincolo.

aer Pritechki perturbă stratul limită laminar în conductă direct din pereți creează un flux de strat limită turbulent între miez și un strat limită având expresie doOdnako (1) oferă diferite valori numerice ale valorii de rezistență în condiții de aceeași generație cu diferite metode de a crea o presiune de 10 Nia. De exemplu, aria derivei lungime de ventilare 100 m, ancora fixă ​​măsurată burly pierderea de presiune a fost de 40 Pa la aspirație normală Mod de ventilație mină înseamnă 15. Airflow în porțiunea timpurie a fost de 21 m / s, iar la capătul de 35 m / s. După inversarea ventilatorul de ventilație principal pentru injectarea aerului în puț și constant spiritul modului de conducere a OMS-20 pierderi de presiune în aceeași zonă a fost de 15 Pa, iar fluxul de aer în direcția de mișcare a jetului â € „25 și 17,5 m / s, respectiv. Astfel, în conformitate cu formula (1), exprimată porțiunea de rezistență 25 în cazul Botko metoda de ventilație de aspirație este egală cu 0,054 Pa / m, în timp ce

2 6 modul de suflare al ventilației este de 0,034 Pa s / m. De fapt. g 6 ste, cu aceeași duritate de 30 de suprafețe ale derivației în ambele direcții, rezistența ar trebui să fie aceeași pentru orice debit de aer.

Scopul invenției este de a spori acuratețea determinării rezistenței aerodinamice a conductei prin luarea în considerare a rezistenței aerodinamice a scurgerilor în ea prin diferite metode de creare a presiunii.

Scopul este atins vyyavle- 40 Niemi nouă componentă a forței de frânare, proprietățile procesului inventiv datorită prezenței respectivei trăsături, în comparație cu cele ale dispozitivelor cunoscute, pe baza unei reprezentări generalizate a fluxului 45 în aeromechanics â € „h dx, P (> I) 2

S 2 (2) unde P1, Pr - presiunea la începutul și la sfârșitul canalului, Pa;

P - perimetrul secțiunii transversale a conductei, m;

S - suprafața secțiunii transversale a canalului, mg;

P - coeficientul de frecare, în funcție de rugozitatea pereților; p densitatea aerului, kg / m; h.

V este viteza medie a mișcării aerului în conductă la distanța x de la originea sa, m / s;

V1, V2 este viteza medie a mișcării aerului la începutul și la sfârșitul canalului, respectiv, în m / s. forțele de forță. Forța de presiune este folosită pentru aducerea stratului turbulent în mișcare de-a lungul direcției de curgere.

Viteza debitului de apa creează o presiune de vid în canalele din pereții conductei, creșterea diferenței de presiune în afara și în interiorul conductei, crescând astfel pritechki aerului, turbulent grosimea stratului limită este crescută.

În cazul în care presiunea din conductă este mai mare decât în ​​afară, presiunea de viteză la canalele pereților reduce această diferență de presiune și, prin urmare, scurgeri de aer scade în consecință. Stratul de graniță laminară și stratul turbulent adiacent părăsesc parțial canalul prin canalele din pereți. Forța de frecare dintre miezul fluxului și stratul frontal scade.

Reducerea fluxului de aer și extinderea miezului de curgere turbulentă reduc forța de presiune.

Astfel, forța de rezistență atunci când aerul curge în canalul neetanșe este format din două părți â € „forțe de frecare și forțe de presiune și forțele de frecare aerodinamică, care depinde de mărimea relativă și direcția de pierderi de aer, componenta de detectare a rezista forței care reprezintă suma forțelor de presiune și frecare aerodinamică, în cele ce urmează vom numi rezistența aerodinamică a scurgerilor de aer.

Când aerul se deplasează într-o conductă neetanică și presiunea în el este mai mică decât cea externă, ajungem

(7) La lungimea secțiunii de lucru, cea mai probabilă valoare a vitezei aerului la o zonă a secțiunii transversale constante a conductei de aer este egală cu

După schimbarea variabilelor, integrarea expresiei (2) și notarea raportului 11/22 = r pentru 11 × г și transformările corespunzătoare, obținem

h = (a P (+) Q2 (6) 3 2 2

Astfel, ecuația definitorie pentru scurgerile tragere de aer are forma unde â € „debit de aer mai mic raport în zona de lucru a conductei la o mai mare, de la ecuațiile (5) și (6) rezultă că rezistența la conducta liber este format din două părți â €“ rezistența la frecare, în funcție de rugozitatea pereților conductei și parametrii și scurgere tragere, în funcție de mărimea relativă a scurgerilor de densitatea aerului și generarea aria secțiunii transversale. În cazul unui canal dens, când

sy = 1, drag aerodinamic

55 scurgerile sunt zero. Efectul rezistenței aerodinamice la scurgeri asupra rezistenței totale a conductei, în funcție de faptul dacă aerul intră în canal sau iese din acesta sub formă de scurgeri opus. În cazul scurgeri de aer, rezistența la frecare crește cu ajutorul rezistenței la tracțiune aerodinamică și când pierderile de aer prin scurgere sunt reduse, scurgeri de aer relative vor fi, de asemenea, mai mici.

Metoda conform invenției se caracterizează printr-o expresie matematică (7) relația dintre mărimile fizice sposobavЂ „curenților de aer, densitatea și suprafața secțiunii transversale a conductei, metoda este după cum urmează, metoda uzuală măsurat debitul de aer la începutul și sfârșitul secțiunii conductei, lungimea acesteia, aria secțiunii transversale și perimetrul, presiunea și temperatura aerului.

Parametrii măsurați determină densitatea aerului, este mai mic raportul debitului de aer la o scurgere mai mare rezistență aerodinamică, rezistența la frecare, locale și trageți. tragere totală aerodinamică a aerului este determinat prin scăderea din suma de frecare, locale și trageți scurgerilor de tragere de aer, în cazul în care debitul de aer la începutul secțiunii flux mai mare la capătul ei, de numărare în direcția fluxului de aer, sau prin adăugarea tuturor valorilor de rezistență, în cazul în care debitul de aer în porțiunea care începe flux mai puțin aer în ego.kontse, de exemplu, în ventilare lungimea porțiunii de drift de 100 m, o secțiune transversală de 7,2 m, 10,8 m flow perimetral

2 aer când ventilatorul la aspirație a fost de 21 m / s la început și 35 m / s la capătul secțiunii. Presiunea atmosferică în derivă a fost de 98,450 Pa, temperatura aerului a fost de 286 K.

După răsturnarea ventilatorului pentru a evacua fluxul de aer în direcția de deplasare, stowey-ul a fost de 25 și respectiv 17,5 m / s.

Coeficientul de tracțiune aerodinamică a fricțiunii pentru această derivație este egal cu 0,0152 Pa s / m.

Conform datelor măsurate, găsim rezistența la frecare aerodinamică Rm = 0,044 fla s / m

Tehred M.Morgental Corector O. Tsiple

Editorul L. Gratillo

Comanda 937 Abonament de circulație

VNIIPI al Comitetului de Stat pentru Invenții și Descoperări din cadrul Comitetului de Stat pentru Știință și Tehnologie al URSS

113035, Moscova, Zh-35, Raushskaya Nab., ​​4/5

Producția și editarea complexului "Brevet", Uzhgorod, str. Gagarin, 101

Parametrii necesari pentru aer și rezistență sunt: ​​cu aspirația aerului (modul normal de aerisire) densitatea aerului p = 1,2 kg / m; h, raportul debitului aerului = 21/35 =

= 0,6; curgerea aerodinamică a scurgerilor Kut = 0,0123 Pa.s / m;

2 6. remorcă aerodinamică totală R<- 0,0563 Па с /м;

2 6. când aerul este injectat (după răsturnarea ventilatorului) densitatea aerului = 1,2 kg / m; h. raportul debitului aerului =

= 17,5 / 25 = 0,7; Rezistența aerodinamică a scurgerilor Ry = 0,0084 Pa s / m; tracțiune aerodinamică totală Ro = 0,0356 Pa s / m.

Din aceste exemple, este clar că utilizarea metodei revendicate îmbunătățește precizia determinării producției de rezistență și presiunea necesară pentru a promova fluxul de aer dorit, presiunea de proiectare prototip de la 19 $ mai puțin sub aspirație și 28d mai mare în comparație cu injecția cu metoda propusă.

O metodă pentru determinarea rezistenței conductei aerodinamice care cuprinde conducta de măsurare a debitului de aer, suprafața medie a secțiunii sale transversale, determinarea densității aerului și cantitatea de rezistența la frecare, nesupunerea so5 topică și trageți pe afidelor și h și shiysya w în care, în scopul de a crește precizia determinării rezistența aerodinamică a conductelor de aer datorită rezistenței aerodinamice

10 scurgeri în el, măsurați debitul de aer la începutul și la sfârșitul canalului și determinați rezistența aerodinamică a scurgerilor de aer din conducta de la următoarea expresie matematică

15 wherep - densitatea aerului, kg / m; h. c este raportul dintre debitul de aer mai mic și cel mai mare;

S â € „suprafața medie a secțiunii transversale a conductei, m, în timp ce atunci când se creează o diferență de presiune de scurgeri aerodinamice rezistență la injecție valoarea rezultată se scade din suma frecărilor și trageți local și pentru a crea o diferență

30, cantitatea de rezistență aerodinamică la scurgeri este adăugată la suma menționată,